I. Classificatio permutatoris caloris:
Permutatores caloris testae et tuborum secundum proprietates structurales in duas categorias sequentes dividi possunt.
1. Structura rigida permutatoris caloris testae et tuborum: hic permutator caloris factus est genus tuborum et laminarum fixorum, plerumque dividi potest in seriem tuborum singularium et seriem tuborum multiplicium duorum generum. Commoda eius sunt structura simplex et compacta, vilis et late adhibita; incommodum est quod tubus mechanice purgari non potest.
2. Permutator caloris testae et tubuli cum instrumento compensationis temperaturae: partem calefactam liberam expansionem facere potest. Structura formae in dividi potest:
1. Permutator caloris cum capite fluitante: hic permutator caloris ex uno extremo laminae tubularis libere expandi potest, quod "caput fluitans" appellatur. Magna differentia temperaturae inter parietem tubi et parietem involucri applicatur, ita ut spatium fasciculi tuborum saepe purgetur. Tamen, structura eius magis complexa est, et sumptus processus et fabricationis maiores sunt.
② Tubus permutator caloris formae U: unam tantum laminam tubularem habet, ita tubus libere se expandere et contrahere potest cum calefacitur vel refrigeratur. Structura huius permutatoris caloris simplex est, sed onus laboris fabricationis curvaturae maius est, et quia tubus certum radium curvaturae habere debet, usus laminae tubularis pauper est, tubus mechanice purgatur difficile est removere et tubos reponere non facile est, ita necesse est fluidum per tubos transire mundum esse. Hic permutator caloris adhiberi potest ad magnas mutationes temperaturae, altas temperaturas vel altas pressiones.
③ Permutator caloris generis arcae impletionis: duas formas habet. Una in lamina tubi ad extremum cuiusque tubi sigillo impletionis separato instructa est, ut libera expansio et contractio tubi efficiatur. Cum numerus tuborum in permutatore caloris parvus sit, ante usum huius structurae, spatium inter tubos, quod maior et complexior est quam permutator caloris communis, fit. Altera forma in uno extremo tubi et involucro fluctuante fit, ubi totum sigillum impletionis in loco fluctuante adhibetur; structura simplicior est, sed haec structura non facile adhibetur in casu magni diametri et altae pressionis. Permutator caloris generis arcae impletionis nunc raro adhibetur.
II. Recensio condicionum designandi:
1. In consilio permutatoris caloris, usor sequentes condiciones designandi (parametri processus) praebere debet:
① tubus, testa programmatis pressio operandi (ut una ex condicionibus ad determinandum utrum apparatus in classe, providenda sit)
② Tubus, testae programma temperatura operandi (aditus / exitus)
③ temperatura parietis metallici (a processu computata (ab usore provisa))
④Nomen et proprietates materiae
⑤Margo corrosionis
⑥Numerus programmatum
⑦ area translationis caloris
⑧ Specificationes tuborum permutatoris caloris, dispositio (triangularis vel quadrata)
⑨ lamina plicatilis vel numerus laminae sustentatricis
⑩ materia insulationis et crassitudo (ad altitudinem prominentis sedis in lamina nominis determinandam)
(11) Pigmentum.
Ⅰ. Si usus requisita specialia habet, usus notam, colorem praebere debet.
II. Usoribus nullae sunt requisita specialia, ipsi designatores delegerunt.
2. Plures condiciones designandi clavis
① Pressio operandi: ut una ex condicionibus ad determinandum utrum apparatus classificatus sit necne, ea praebenda est.
② Proprietates materiae: si usor nomen materiae non praebet, gradum toxicitatis materiae praebere debet.
Quia toxicitas medii ad monitorium non destructivum instrumentorum, curationem caloris, gradum fabricarum pro apparatu superioris classis, sed etiam ad divisionem apparatuum pertinet:
a, GB150 10.8.2.1 (f) delineationes indicant receptaculum medium periculosissimum vel periculosissimum toxicitatis 100% RT continere.
b, 10.4.1.3 delineationes indicant receptacula media periculosissima vel periculosissima propter toxicitatem continentia curatione caloris post-suduram subire debere (combinationes sudurae chalybis austenitici inoxidabilis tractari calore non possunt).
c. Fabricae fusae. Usus toxicitatis mediae ad fabricas fusas extremas vel periculosas requisitis Classis III vel IV satisfacere debet.
③ Specificationes tubi:
Chalybs carbonicus vulgo adhibitus φ19×2, φ25×2.5, φ32×3, φ38×5
Chalybs inoxidabilis φ19×2, φ25×2, φ32×2.5, φ38×2.5
Dispositio tuborum permutatoris caloris: triangulum, triangulum angulare, quadratum, quadratum angulare.
Cum purgatio mechanica inter tubos permutatoris caloris necessaria est, dispositio quadrata adhibenda est.
1. Pressio designata, temperatura designata, coefficiens iuncturae soldadurae
2. Diameter: DN < 400 cylindrus, usus tuborum ferreorum.
Cylindrus DN ≥ 400, lamina ferrea involuta utens.
Tubus ferreus 16" ------ cum usore ad usum laminae ferreae involutae discutendum.
3. Diagramma dispositionis:
Secundum aream translationis caloris, specificationes tuborum translationis caloris diagramma dispositionis delineandum est ad numerum tuborum translationis caloris determinandum.
Si usor diagramma tuborum praebeat, sed etiam ut inspiciat tubos intra circulum limitem tuborum esse.
★Principium fistularum ponendarum:
(1) Circulus limitis fistularum in tubo plenus esse debet.
2 Numerus tuborum multi-ictuum numerum ictuum aequare conari debet.
③ Tubus permutatoris caloris symmetrice disponi debet.
4. Materia
Cum lamina tubularis ipsa humerum convexum habeat et cylindro (vel capite) coniuncta sit, opus fusorium adhibendum est. Propter usum huius structurae, laminae tubularis plerumque ad pressionem altiorem, inflammabilitatem, explosivitatem, et toxicitatem in casibus extremis et periculosissimis adhibentur. Quo maiores requisita laminae tubularis sunt, crassior etiam est. Ut humerus convexus scoriam et delaminationem producat, et ut condiciones tensionis fibrarum humeri convexi meliores fiant, copia processus minuatur et materiae conservatur; humerus convexus et lamina tubularis directe ex toto opere fusorio ad laminam tubularem fabricandam adhibentur.
5. Nexus inter permutatorem caloris et laminam tubularem
Nexus tubi inter laminam tubi, in designo permutatoris caloris testae et tuborum, pars structurae maioris momenti est. Non solum onus laboris tractat, sed etiam singula nexus in operatione apparatus facere debet ut medium sine effluxu et pressionem medii sustineat.
Coniunctio tuborum et laminae tubularis tribus praecipue modis fit: a) expansio; b) soldadura; c) soldadura expansionis.
Expansio testae et tuborum inter fistulam effluens non adversas consequentias afferet, praesertim si materia sudanda est mala (ut tubus permutatoris caloris chalybis carbonis) et onus laboris officinae fabricationis nimis magnum est.
Ob expansionem extremitatis tubi in deformatione plastica sudurae, tensio residua est; cum temperatura crescit, tensio residua paulatim evanescit, ita ut munus obsignationis et nexus extremitatis tubi minuatur. Itaque expansio structurae ob limites pressionis et temperaturae generaliter ad pressionem designatam ≤ 4Mpa, temperaturam designatam ≤ 300 gradus pertinet, et in operatione nullae vibrationes vehementes, nullae mutationes temperaturae excessivae, nulla corrosio sub tensione significativa eveniunt.
Coniunctio per soldaduram commoda habet simplicitatis productionis, altae efficaciae, et coniunctionis certae. Per soldaduram, tubus ad laminam tubularem meliorem partem amplificat; et etiam requisita processus foraminum tuborum minuere potest, tempus processus conservans, facilem sustentationem, aliaque commoda, quae rem prioritate adhibenda est.
Praeterea, cum toxicitas medii maxima est, facile medium et atmosphaeram mixtae explodunt; medium radioactivum est vel materia intra et extra tubum mixta effectum adversum habebit. Ut iuncturae obsignatae sint, saepe etiam methodus soldadurae adhibetur. Methodus soldadurae, quamquam multa commoda habet, quia "corrosionem rimarum" et corrosionem ex tensione nodorum soldadurarum non omnino vitare potest, difficile est suturam certam inter parietem tenuem tubi et laminam crassam tubi obtinere.
Methodus soldadurae potest temperaturis altioribus quam expansionis uti, sed sub actione tensionis cyclicae altae temperaturae, soldadura fissuris lassitudinis, tubi et foraminis tubi valde obnoxia est, cum mediis corrosivis subiecta est, damnum iuncturae accelerare. Ergo, soldadura et iuncturae expansionis simul adhibentur. Hoc non solum resistentiam lassitudinis iuncturae auget, sed etiam proclivitatem corrosionis rimarum minuit, atque ita vita eius utilis multo longior est quam cum sola soldadura adhibetur.
Quibus in occasionibus aptum sit ad iuncturas et methodos soldadurae et expansionis adhibendas, nulla norma uniformis est. Solet fieri si temperatura non nimis alta est, sed pressio valde alta est, aut medium facile effluere, robur expansionis et suturae obturantis adhibendum est (sutura obturans simpliciter significat ad effluxionem prohibendam et suturam adhibendam, non autem robur praestat).
Cum pressio et temperatura altissimae sunt, adhibentur sudurae roboris et expansionis pastae (sudura roboris etiam si sutura arctissima est, sed etiam ad efficiendum ut iunctura magnam vim tensilem habeat, plerumque ad firmitatem suturae aequalem esse firmitati tubi sub onere axiali cum sudura fit refertur). Munus expansionis praecipue est corrosionem rimarum eliminare et resistentiam lassitudinis suturae augere. Dimensiones structurales specificae normae (GB/T151) definitae sunt, hic in singula non ingrediemur.
Pro requisitis asperitatis superficiei foraminis tubi:
a, cum tubus permutatoris caloris et lamina tubi coniunguntur per suduram, valor asperitatis superficiei tubi Ra non maior est quam 35uM.
b, si tubus permutatoris caloris singularis et lamina tubi expansionis nexus est, asperitas superficiei foraminis tubi Ra non maior est quam 12.5uM nexus expansionis; superficies foraminis tubi expansionis firmitatem vitiorum non afficere debet, ut per lineas longitudinales vel spirales.
III. Computatio designationis
1. Computatio crassitudinis parietis testae (inclusa sectione brevi arcae tubi, capite, computatione crassitudinis parietis cylindri programmatis testae): crassitudo parietis tubi et cylindri programmatis testae crassitudini minimae parietis in GB151 satisfacere debet; pro chalybe carbonico et chalybe humiliter mixto, crassitudo minima parietis secundum considerationem marginis corrosionis C2 = 1mm est; si C2 maior est quam 1mm, crassitudo minima parietis testae proinde augenda est.
2. Computatio armaturae foraminis aperti
Pro involucro tuborum ferreorum utente, commendatur ut tota armatura adhibeatur (crassitudine parietis cylindri augeatur vel tubus parietibus crassis adhibeatur); pro arca tuborum crassiora in foramine maiore, consideranda est oeconomia totius.
Nulla alia armatura requisitis plurium punctorum satisfacere debet:
① pressio designata ≤ 2.5Mpa;
② Spatium inter duo foramina vicina non minus quam duplo diametri duorum foraminum summa esse debet;
③ Diameter nominalis receptoris ≤ 89mm;
④ Crassitudo parietis minima secundum requisita Tabulae 8-1 (marginem corrosionis 1mm superabit).
3. Flanga
Flanges instrumentorum, flanges normales adhibentes, ad flangem et obturamentum attendendum est, nexus congruentes; alioquin flanges ipsae computandae sunt. Exempli gratia, flanges planae ad soldandum typi A in norma cum obturamento congruenti ad obturamentum molle non metallicum adhibentur; cum obturamentum convolutum adhibetur, pro flanges iterum computandae sunt.
4. Lamina tubi
Necesse est his rebus attendere:
① Temperatura designata laminae tubi: Secundum praecepta GB150 et GB/T151, non minor quam temperatura metalli componentium sumenda est, sed in calculo laminae tubi non potest praestari munus medii processus involucri tubi, et temperatura metalli laminae tubi difficile est computare; plerumque ad partem superiorem temperaturae designatae pro temperatura designata laminae tubi sumitur.
② Permutator caloris multitubularis: intra spatium fistularum, propter necessitatem constituendi sulcum intercalarem et structuram virgae rectoriae, area permutatoris caloris sustineri non potuit. Ad formulam GB/T151.
③Crassitudo effectiva laminae tubi
Crassitudo effectiva laminae tubi refertur ad separationem spatii tubi inter fundum sulci semicircularis et crassitudinem laminae tubi, dempta summa duarum rerum sequentium.
A, margo corrosionis tubi ultra profunditatem profunditatis partitionis sulci tubi
b, margo corrosionis programmatis testae et lamina tubi in latere programmatis testae structurae profunditatis sulci duarum maximarum plantarum.
5. Articuli expansionis constituti
In permutatore caloris tuborum fixorum et laminarum, propter differentiam temperaturae inter fluidum in cursu tubi et fluidum in cursu tubi, et nexum fixum inter permutatorem caloris et testam et laminam tubularis, in usu huius status, differentia dilatationis testae et tubi inter testam et tubum existit, testa et tubus oneris axialis subiiciuntur. Ne testa et permutator caloris laedantur, ne permutator caloris destabilizatur, neque tubus permutatoris caloris a lamina tubulari discerpatur, juncturae dilatationis adhibendae sunt ad onus axiale testae et permutatoris caloris reducendum.
Generaliter, si magna est differentia temperaturae inter testam et parietem permutatoris caloris, considerandum est constitutionem iuncturae dilatationis. In calculo laminae tubulorum, secundum differentiam temperaturae inter varias condiciones communes σt, σc, q computatas, quarum una non satisfacit, necesse est iuncturam dilatationis augere.
σt - tensio axialis tubi permutatoris caloris
σc - tensio axialis cylindri processus testae
q -- Nexus tubi permutatoris caloris et laminae tubi vis extractionis
IV. Designatio Structuralis
1. Arca tubi
(1) Longitudo arcae tubi
a. Minima profunditas interna
① Ad aperturam unius tubi capsulae tubi, minima altitudo in centro aperturae non minor esse debet quam 1/3 diametri interioris receptaculi;
② Profunditas interior et exterior cursus tubi curare debet ut minima area circulationis inter duos cursus non minor sit quam 1.3 vicibus area circulationis tubi permutatoris caloris per cursum;
b, maxima profunditas interna
Considera utrum commodum sit partes internas conglutinare et purgare, praesertim pro diametro nominali minoris permutatoris caloris multitubularis.
(2) Partitio programmatis separata
Crassitudo et dispositio partitionis secundum GB151 Tabulam 6 et Figuram 15, pro crassitudine partitionis maiore quam 10mm, superficies obturans ad 10mm restringenda est; pro permutatore caloris tubulari, partitio in foramine laceratorio (foramine exhauriendi) collocanda est, diameter foraminis exhauriendi plerumque 6mm est.
2. Fasciculus tuborum et testae
①Planum fasciculi tuborum
Fasciculus tuborum planorum Ⅰ et Ⅱ, solum pro tuborum permutationis caloris chalybe carbonico et chalybe humiliter mixto secundum normas domesticas, adhuc "planorum superiorum" et "planorum ordinariorum" evolutae sunt. Postquam tubus permutationis caloris domesticae adhiberi potest, tubus chalybeus "altior", fasciculus tuborum permutationis caloris chalybe carbonico et chalybe humiliter mixto in planorum Ⅰ et Ⅱ dividi non debet!
Differentia inter fasciculos tuborum Ⅰ et Ⅱ praecipue in diametro externo tubi permutatoris caloris consistit, cum deviatio crassitudinis parietis differat, et magnitudo foraminis correspondentis et deviatio differat.
Fasciculus tuborum gradus I cum requisitis praecisionis altioris; pro tubo permutatoris caloris chalybis inoxidabilis, fasciculus tuborum I tantum; pro tubo permutatoris caloris chalybis carbonis vulgo adhibito.
② Lamina tubularis
a, deviatio magnitudinis foraminis tubi
Nota differentiam inter fasciculum tuborum planorum I et II.
b, sulcus partitionis programmatis
Altitudo fissurae Ⅰ plerumque non minor est quam 4mm
Latitudo fissurae partitionis subprogrammatis II: chalybs carbonicus 12mm; chalybs inoxidabilis 11mm
Angulus fissurae partitionis minutariae Ⅲ plerumque bisellatus est 45 graduum, latitudo bisellationis b fere aequalis est radio R anguli obturamenti minutarii.
③Lamina plicatilis
a. Magnitudo foraminis tubi: secundum planitiem fasciculi differentiata
b, altitudo incisurae laminae plicatilis arcus
Altitudo incisurae ita esse debet ut fluidum per hiatum cum fluxu trans fasciculum tuborum simili altitudini incisurae plerumque 0.20-0.45 vicibus diametro interiori anguli rotundati sumatur; incisura plerumque in ordine tuborum infra lineam mediam inciditur, vel in duobus ordinibus foraminum tuborum inter pontem parvum inciditur (ut commoditas tubi gerendi facilior sit).
c. Orientatio incisurae
Liquor purus unidirectionalis, incisura sursum deorsumque dispositio;
Gas continens parvam liquidi quantitatem, incisura sursum versus infimam partem laminae plicatilis fac ut portum liquidi aperias;
Liquor parvam gasis quantitatem continens, incisuram deorsum versus summum partem laminae plicatilis fac ut foramen ventilationis aperias.
Coexistentia gasis et liquidi vel liquidum materias solidas continens, incisuras sinistram et dextram disponit, et portum liquidi in loco infimo aperi.
d. Minima crassitudo laminae plicatilis; maxima extensio non sustentata
e. Laminae plicatiles ad utrumque extremum fasciculi tuborum quam proxime ad receptacula introitus et exitus testae sunt.
④Virga reticulata
a, diameter et numerus virgarum ligaturarum
Diameter et numerus secundum Tabulam 6-32 et 6-33 selecti, ut area sectionis transversalis virgae rectoriae maior vel aequalis sit in Tabula 6-33 data, sub praemissa diametri et numeri virgarum rectoriarum mutari possint, sed diameter non minor quam 10 mm, numerus non minor quam quattuor.
b, virga ligatoria quam aequabiliter in margine exteriori fasciculi tuborum disponi debet; si permutator caloris magni diametri est, in area tubi vel prope spatium laminae plicatilis, numero congruo virgarum ligatoriarum disponi debet; quaelibet lamina plicatilis non minus quam tribus punctis sustentationis esse debet.
c. Nux virgae rectoriae, nonnulli usores sequentia nucem et laminam plicabilem ad conglutinandum requirunt.
⑤ Lamina anti-ablutionis
a. Laminae anti-ablutionis dispositio est ad inaequalem distributionem fluidi et erosionem extremitatis tubi permutatoris caloris minuendam.
b. Modus fixationis laminae anti-ablutionis
Quantum fieri potest, in tubo fixi gradus vel prope laminam tubi primae laminae plicatilis fixa, cum introitus testae in virga non fixa in latere laminae tubi sita est, lamina anti-confusa corpori cylindri conglutinari potest.
(6) Constitutio iuncturarum expansionis
a. Inter duas partes laminae plicatilis situm.
Ad resistentiam fluidorum in commissura dilatationis minuendam, si opus sit, in commissura dilatationis intus tubi tegumentarii, tubus tegumentarius involucro in directionem fluxus fluidi conglutinandus est; in permutatoribus caloris verticalibus, cum fluxus fluidi sursum spectat, foramina exitus tubi tegumentarii in extremo inferiore collocanda sunt.
b. Articuli expansionis instrumenti tutelaris ad impediendum apparatum in processu translationis vel usum trahendi malum.
(vii) nexus inter laminam tubulorum et corticem
a. Extensio etiam ut flange fungitur.
b. Lamina tubi sine flange (GB151 Appendix G)
3. Flangis tubi:
1. Si temperatura designata trecentorum graduum vel maior est, flange adfixa adhibenda est.
2. Si permutator caloris interfaciem occupare non potest ut exoneratio fiat, in tubo, in summo puncto cursus testae exoneratoris, infimo puncto portus exonerationis, diametro nominali minimo 20 mm collocandus est.
③ Permutator caloris verticalis cum portu redundanti constitui potest.
4. Sustentatio: Species GB151 secundum provisiones Articuli 5.20.
5. Alia accessiones
① Anuli elevationis
Arca officialis qualitatis maioris quam 30Kg et operculum arcae tubulorum fibulis aptari debent.
② filum superius
Ut facilius demoliatur arcae tubulorum, operculum arcae tubulorum in tabula officiali, filo superiore operculi arcae tubulorum, poni debet.
V. Fabricatio, requisita inspectionis
1. Lamina tubi
1. Iuncturae fundarum laminarum tubulorum conglutinatae ad inspectionem radiorum 100% vel UT, planum qualificatum: RT: II UT: II planum;
② Praeter chalybem inoxidabilem, lamina tubi conglutinati tractatione caloris ad levandam tensionem sublata est;
③ Deviatio latitudinis pontis foraminis laminae tubi: secundum formulam ad latitudinem pontis foraminis calculandam: B = (S - d) - D1
Latitudo minima pontis foraminis: B = 1/2 (S - d) + C;
2. Tractatio caloris arcae tubularis:
Chalybs carbonicus, chalybs humiliter mixtus, cum partitione fistulae bipartita conglutinatus, necnon fistula foraminum lateralium plus quam 1/3 diametri interioris fistulae cylindri, in applicatione conglutinationis ad levandam tensionem tractationem caloris, superficies obsignationis flangis et partitionis post tractationem caloris tractanda est.
3. Examen pressionis
Cum pressio designata processus testae inferior est quam pressio processus tubi, ut qualitas nexuum tubi permutatoris caloris et laminae tubi inspiciatur.
① Pressio programmatis testae ad pressionem probationis augendam cum programmate tuborum congruenti cum probatione hydraulica, ad explorandum num iuncturae tuborum effluant. (Tamen, necesse est curare ut tensio pelliculae primariae testae durante probatione hydraulica ≤0.9ReLΦ sit)
② Cum methodus supra scripta non apta est, testa secundum pressionem originalem post transitum hydrostatice probari potest, deinde testa ad probationem effusionis ammoniae vel halogeni.
VI. Quaedam res in chartis notandae
1. Gradum fasciculi tuborum indica.
2. Tubus permutatoris caloris numerum inscriptionis inscribere debet.
3. Linea contorni tubi laminae tubi extra lineam solidam crassam clausam
4. Delineationes congregationis debent designari secundum orientationem hiatus laminae plicatilis.
5. Foramina exoneratoria iuncturarum expansionis ordinaria, foramina exhauriendi in iuncturis tuborum, obturacula tuborum extra imaginem esse debent.
Tempus publicationis: XI Oct. MMXXIII